第1頁(yè)

類(lèi)型II爐分析

0.18~0.25

0.001

0.06~0.10

050

T/G/P91

類(lèi)型II產(chǎn)品分析

一

0.06~0.11

0.16~0.27

一

X10CrMoVNb9-1(EN 1.4903)2

一

0.06~0.10

0.18~0.25

050-00

JIS G STB26

一

一

一

7S50

一

10Cr9Mo1VNbN④

0.18~0.25

0.05~0.10 0.030-0.070

數(shù)據(jù)來(lái)源ASTMA38787M0A

10216-2:2014.EN 1.4903的鋼號(hào)即為X10CMoYN1.m(Nm(A>40

版）及JIS G 3462-2017(日文版）。④數(shù)據(jù)來(lái)源GB/T 5310-2017.

ASTM A 335/A 335M-2018等標(biāo)準(zhǔn)，但并未取代

大的問(wèn)題

（3)

原設(shè)定，原因可能跟下述異議有關(guān)。

3.2 對(duì)II型化學(xué)成分修正案的異議

被更多爐

最初研發(fā)T/G/P91鋼的目的是將其作為核電用

（4)

鋼。英國(guó)可能是最早將其用作火電鍋爐和管道的國(guó)

疑問(wèn)，

家，歐洲、日本等國(guó)家和地區(qū)也早已在其相關(guān)鋼

但并未

管標(biāo)準(zhǔn)中列有相應(yīng)鋼種的成分，且并不同于美國(guó)

數(shù)據(jù)分

標(biāo)準(zhǔn)（表7).這實(shí)質(zhì)上反映出對(duì)其成分控制早存爭(zhēng)

議。II型化學(xué)成分修正案提出后，文獻(xiàn)［4-6,14-

3.3

15]中反映出的異議更為明顯，主要異議是：

（1)母材正火處理溫度和時(shí)間決定的初始奧氏

差別

體晶粒大小，以及回火溫度和回火時(shí)間對(duì)蠕變斷裂

回

強(qiáng)度－斷裂時(shí)間特性影響更大的因素，II型修正案

8,

并未涉及。

℃

C量范圍太寬或下限太低也是一個(gè)更

80

表8 兩個(gè)爐號(hào)G91鋼蠕變?cè)嚇拥幕瘜W(xué)

化學(xué)成分／％

爐號(hào)

C

Si

Mn

P

S

Ni

Cr

Mo

V

MGA010

000